Dämpfungseigenschaften der SK-40-Schnittstelle

Im Beitrag wird eine Weiterentwicklung des Prüfstands vorgestellt, um die in realen Prozessen auftretende radiale statische Vorlast berücksichtigen zu können. Die Dämpfung der Schnittstelle wird unter va­riierenden Einzugskräften, statischen Vorlasten und dynamischen Lasten ermittelt. Die Auswirkung der Vorlast auf den Kegelkontakt wird mittels einer Finite-Elemente-­Simulation berechnet und visualisiert.

Voruntersuchungen

Für einen automatisierten Werkzeugwechsel an Frässpindeln sind verschiedene Werkzeugschnittstellen entwickelt und genormt worden. Eine der gebräuchlichsten und gleichzeitig der ersten Schnittstellen für den automatischen Werkzeugwechsel ist der Steilkegel (SK) nach DIN ISO 7388. Sowohl das massive Steilkegelwerkzeug als auch die spindelseitige Aufnahme haben einen Kegel mit einer Kegelsteigung von 7:24.

Die Kraftübertragung findet hauptsächlich reibschlüssig über den Kegel statt. Zusätzlich sind Nutensteine für die Über­tragung von Drehmomenten entlang der Werkzeugachse vorgesehen, die eine formschlüssige Kraftübertragung erlauben, wenn die Haftreibung im Kegel überschritten wird. Der SK kann sowohl manuell mit einer Spannschraube gespannt werden als auch automatisch über die heute üblichen Spannsätze mit Spannzangen in der Spindel und einem Anzugsbolzen am Kegelende [1].

Die Untersuchung der Eigenschaften genorm­ter Werkzeugschnittstellen ist ein etabliertes Forschungsfeld am Werkzeugmaschinenlabor (WZL). Im Bereich der statischen Eigenschaften, also dem Verhalten bei statischer Biege- und Torsionsbelastung, sind umfangreiche Untersuchungen an den Schnittstellen HSK-A63, SK 40, PSC 63 und TS 63 durchgeführt worden. Für diese Untersuchungen wurde ein modularer Prüfstand aufgebaut, der es erlaubt, Biege- und Torsionsmomente auf die verschiedenen Schnittstellen aufzubringen. Hierzu sind „Spindeldummys“ mit den zu untersuchenden Schnittstellen entwickelt worden, die im Unterschied zu normalen Maschinenspindeln auf die Schnittstelle und das eingesetzte Referenzspannsystem reduziert sind [2; 3].

Statische und dynamische Eigen­schaften gleichermaßen erfassen

Um Werkzeugschnittstellen umfangreich charakterisieren zu können, müssen neben den statischen auch die dynamischen Eigenschaften der Schnittstellen untersucht werden. Diese haben großen Einfluss auf die Prozesssta­bilität und damit auch auf die maximal erreichbaren Zerspanleistungen. Die Dämpfung von Werkzeugschnittstellen wurde bisher nur in wenigen Veröffentlichungen ermittelt. In einer Untersuchung wurde die Verbindung zwischen Werkzeughalter und Werkzeug eines Versuchsaufbaus mit einer komplexen Steifigkeit abgeglichen, was einer strukturellen Dämpfung entspricht [4]. Deswegen wurde der am WZL vorhandene statische Prüfstand weiterentwickelt, um dynamische Messungen durchführen zu können und die lokale Dämpfungswirkung in der Schnittstelle simu­lativ abbilden zu können.

Modifikation des Statikprüfstands

Für die dynamische Bestimmung der Werkzeugschnittstellendämpfung wurde der vorhandene Statikprüfstand angepasst und in einem massiven Gehäuse montiert, um eine geringe Prüfstandsdämpfung zu gewährleisten. Durch eine zusätzliche Masse am Werkzeug wird eine Eigenmode erzeugt, in der die Werkzeugschnittstelle dynamisch belastet wird. Diese Eigenmode wurde über einen Kraftimpuls mit einem Impulshammer angeregt und die resultierende Schwingung mit einem Beschleunigungssensor gemessen. Die dabei aufgenommenen Daten wurden im Frequenzbereich ausgewertet.

Die Steifigkeits- und Dämpfungseigenschaften der Kontaktflächen von drei Werkzeugschnittstellen konnte damit in Abhängigkeit des Schmierzustands und der Einzugskraft bestimmt werden [5].

In Bild „0“ (rechts unten) ist exemplarisch das Ergebnis der SK 40-Schnittstelle bei geöl­tem Werkzeug unter verschiedenen Einzugskräften dargestellt. Die ermittelte Dämpfung fiel dabei, auch im Gegensatz zu den Messungen der HSK 63- und PSC 63-­Schnittstelle, unerwartet niedrig aus. Aus Prozessuntersuchungen war eine höhere Dämpfungswirkung antizipiert worden. Im Unterschied zum Prozess wird die Schnittstelle durch die Hammermessung jedoch nicht radial vorgespannt. Dies kann sich insbesondere in der SK 40-Schnittstelle, die über keine Plananlage verfügt, deutlicher auswirken. Um diese These zu untersuchen, wurden der Prüfstand und die Messmethodik angepasst, um eine statische Vorlast reali­sieren zu können.

Prüfstandsaufbau

Der dargestellte dynamische Prüfstand wird, wie in Bild 1 (rechts) zu sehen, auf einen großen Stahlblock geschraubt.

Der Block selbst steht auf Federn, wodurch der Prüfstand von der Umwelt entkoppelt wird. Die dynami­sche Anregung findet nicht mehr absolut mit dem Impuls­hammer, sondern relativ zwischen dem Stahlblock und dem Werkzeug statt, wie in Bild 1 (links oben) im Foto sowie links unten schematisch dargestellt ist. Dadurch kann die Schnittstelle statisch vorgespannt werden.

Die dynamische Kraftkomponente wird über einen Piezoaktor erzeugt. Ein analoger Signalgenerator generiert einen Sinus-Sweep, der von einen Verstärker verstärkt wird. Sowohl die statische als auch die dyna­mische Kraft werden direkt im Kraftfluss mit einem Piezoquarz gemessen. Die Beschleunigung wird analog zu [5] mit einem Beschleunigungssensor erfasst. Da der Piezo­aktor relativ zwischen Werkzeug und Block eine Kraft aufbringt, wird das Gesamtsystem dynamisch nicht verändert.

In Bild 1 (links unten) ist ein Schnitt durch den Prüfstand dargestellt. Das Werkzeug wird über ein Referenzspannsystem, das nicht kraftverstärkend ist, eingezogen. Die Einzugskraft wird direkt im Kraftfluss über Dehnmessstreifen erfasst. Die Werkzeugaufnahme ist in den Spindeldummy, der ebenfalls in [3] und [5] verwendet wurde, integriert. Der Aufbau wurde im Vergleich zu [5] weiter vereinfacht, in dem die obere Gehäusehälfte verkürzt wurde. Dadurch wird der Spindeldummy mit einer gleichmäßigeren Pressung eingespannt. Die Messung wird im Frequenzbereich ausgewertet, indem aus dem Nachgiebigkeitsfrequenzgang die Eigenfrequenz und das Dämpfungsmaß bestimmt werden.

Da Werkzeuge in Werkzeugmaschinen meist mit einem leichten Ölfilm benetzt sind, bevor sie in die Spindel eingewechselt werden, wurde auch das Versuchswerkzeug definiert mit Öl benetzt.

Messergebnisse

Im ersten Versuch wurde das Werkzeug mit 12, 18, 24 und 30 kN eingezogen und in 1000er Schritten von 1000 N bis 5000 N statisch vorgespannt. Die Bandbreite des Sinus-Sweeps wurde schmal gewählt, um möglichst viel Energie in die Eigenform zu bringen. Die dynamische Amplitude in der Eigenresonanz wurde mit 6 N klein gewählt, um nichtlineare Effekte ausschließen zu können.

Eigenfrequenzen

In Bild 2 ist die Auswertung der Eigenfrequenzen dargestellt. Im Vergleich zu Bild „0“ liegen die Frequenzen niedriger, da die Masse­verteilung des dynamischen Systems durch den zusätzlichen Stahlblock verän­dert wurde.

Dämpfung

Die Dämpfung zeigt ebenfalls eine deut­liche Abhängigkeit von der Vorspannung und der Einzugskraft. Wie in Bild 3 dargestellt ist, sinkt mit steigender Einzugskraft die Dämpfungswirkung, ebenfalls analog zu Bild„0“.

Im nächsten Schritt wurden die Eigen­frequenzen und Dämpfungsmaße bei 12 kN Einzugskraft unter Variation der dyna­mi­schen Amplitude erfasst. Der Einfluss auf die Eigenfrequenz ist mit circa 1 % sehr gering. Auf die Bestimmung des Dämpfungsmaßes hat die dynamische Amplitude jedoch einen deutlichen Einfluss, wie Bild 4 zeigt.

Simulation und Ausblick

Um die Abhängigkeit der Dämpfungswirkung von der statischen Vorlast modellieren und visualisieren zu können, wurde die Schnittstelle mit der Finite-Elemente-Methode simuliert. Dabei wird das CAD-Modell abstrahiert und vernetzt. Die Kontaktfläche wurde dabei sehr fein mit quadratischen Hexaeder-Elementen vernetzt, wie in Bild 6 (links oben) zu sehen ist. Die Einzugskraft wird in einem ersten Schritt aufgebracht, im zweiten Schritt kommt die radi­ale Vorspannung hinzu. Bei einer Einzugskraft von 30 kN stellt sich die in Bild 5 (links unten) dargestellte Flächenpressung im Kegelkontakt ein.

Um die ganze Oberfläche abbilden zu können, wird der Kegel abgewickelt dargestellt (Bild 5 rechts). Beim Vergleich der Oberflächenpressung in Abhängigkeit von der radialen Vorspannung zeigt sich, dass der gesamte Kegel bei 1000 N noch trägt und die Pressung noch relativ symmetrisch ist. Bei steigender Last drückt sich das Werkzeug am größten Durchmesser in die Aufnahme und hebt im Bereich 180 ° versetzt dazu immer deutlicher und in einem immer größeren Bereich ab. Durch dieses Abheben kann die steigende Dämpfungswirkung erklärt werden.

Der Einfluss der radialen Vorlast auf die HSK- und die PSC-Schnittstellen soll in zukünf­tigen Versuchen ermittelt werden. Wie in [5] wird die lokale Schnittstellendämpfung durch ein nichtlineares Kontaktmodell modelliert. Dabei sollen die abge­ho­benen Bereiche des Kontakts und die ungleich­mäßige Pressungsverteilung implizit berücksichtigt werden.

Zusammenfassung

In einer Voruntersuchung wurden die Dämpfungseigenschaften von drei Werkzeugschnittstellen messtechnisch erfasst und simulativ abgebildet. Dabei zeigte die SK-Schnittstelle unerwartet wenig Dämpfung. Um den Einfluss einer radialen Vorspannung auf die Dämpfung erfassen zu können, wurde der Prüfstand angepasst und die Schnittstelle unter Variation der Einzugskraft, der radialen Vorspannung und der dynamischen Amplitude vermessen. Dabei zeigt sich eine deutliche Zunahme der Dämpfung aufgrund der Vorspannung. Als Erklärung wurde die Fugenpressung mit einem Finite-Elemente-Modell simuliert. Dabei konnte gezeigt werden, dass Bereiche auf dem Kegel bei steigender Vorspannung abheben.

Die Arbeiten werden mit Mitteln der Deutschen Forschungsgemeinschaft in der DFG-Forschergruppe „FOR 1087 – Dämpfungseffekte in Werkzeugmaschinen“ und dem Arbeitskreis Werkzeugschnittstelle gefördert.

 

 

Literatur:

[1] DIN ISO 7388-1, Werkzeugschäfte mit Kegel 7/24 für automatischen Werkzeugwechsel – Teil 1: Maße und Bezeichnung von Schäften der Formen A, AD, AF, U, UD und UF. Berlin: Beuth-Verlag, 2014.[2] Brecher, C.; Müller, F.; Wagner, P.: Statisches Verhalten von Werkzeugschnittstellen. VDI-Z Integrierte Produktion 155 (2013), Special Werkzeuge I, S. 36–39.[3] Brecher, C.: Analyse des Biegeverhaltens von Werkzeugschnittstellen. maschinenmarkt 121 (2015), Nr. 30/31, S. 44–48.[4] Ahmadi, K.; Ahmadian, H.: Modelling machine tool dynamics using a distributed parameter tool-holder joint interface. International Journal of Machine Tools and Manufacture 47 (2007), Nr. 12–13, S. 1916–1928.[5] Brecher, C.; Habermann, R.; Fey, M.: Modeling of the contact damping in tool interfaces. Practical Aspects of Structural Dynamics. Vibrations, Damping. Bernau am Chiemsee: NAFEMS 2015, S. 46–53.